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氣力輸送物料：水泥。
氣力輸送量：1000kg/min。(60t/h)
氣力輸送距離：當(dāng)量距離70m。
容重：1.2t/m3。
風(fēng)量計算：
由氣灰比計算需要用空氣量：
根據(jù)氣力輸送當(dāng)量距離，氣灰比取U=17（空氣按1Kg/m3，標(biāo)準(zhǔn)狀況）,即在70m當(dāng)量距離下1kg 空氣氣力輸送17kg物料。
所需風(fēng)量為Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。
風(fēng)機風(fēng)量為Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。
輸灰管內(nèi)風(fēng)速校核：
依經(jīng)驗選輸灰管為ф273×9mm。
管內(nèi)流速：V=Q2/S=22.1m/s。
該計算值符合氣力輸送管內(nèi)流速之要求，且在經(jīng)濟(jì)流速范圍內(nèi)。
計算風(fēng)壓（壓損）：
系統(tǒng)壓損由以下部分組成：P=P1＋P2＋P3＋P4。
lP1為空氣管段的壓損（包括直段、變徑、彎頭、閥門、叉管等部分）計算復(fù)雜。本系統(tǒng)空氣管道為15m左右，此計算阻損P1=2.5KPa。
lP2為低壓連續(xù)氣力輸送泵阻損，分為噴嘴部分和混合擴散段阻損：
噴嘴部分在設(shè)定流速下可精確測定，本連續(xù)泵系統(tǒng)，測定為9～11KPa，取11KPa。
混合管和擴散管段由于與物料混合，阻損比純空氣高3～5倍，此計算取5倍，經(jīng)測定該段阻損為1.5Kpa。
P2=5×1.5+11=18.5KPa。
lP3為輸灰管道總阻損。
P3=K×L，L為當(dāng)量距離，K為流阻系數(shù)，K與氣力輸送物料容重，粒徑、氣量、管徑、輸粉濃度等參數(shù)相關(guān)，我們根據(jù)經(jīng)驗公式并結(jié)合我們多年從事氣力輸送得出的經(jīng)驗運行曲線，K=0.15～0.22。
P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）
lP4為除塵器阻損（輸灰管末端接除塵器），P4=2KPa。
則P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K為安全系數(shù)。
風(fēng)機選型：
根據(jù)上述計算結(jié)果，查羅茨風(fēng)機樣本（××鼓風(fēng)機廠），所選風(fēng)機型號為RE—250，升壓為58.8Kpa，流量為68.9m3/min，電機功率為110KW，轉(zhuǎn)速為1170r/min。
今天為大家提供一份詳細(xì)的羅茨風(fēng)機參數(shù)計算的知識，以下內(nèi)容主要提供給技術(shù)人員參考，技術(shù)人員對羅茨風(fēng)機的風(fēng)量和壓力進(jìn)行核算，然后根據(jù)風(fēng)量和壓力對羅茨風(fēng)機進(jìn)行選型。
氣力輸送物料：水泥。
氣力輸送量：1000kg/min。(60t/h)
氣力輸送距離：當(dāng)量距離70m。
容重：1.2t/m3。
一、風(fēng)量計算
1、由氣固比計算需要用空氣量：
根據(jù)氣力輸送當(dāng)量距離，氣固比取U=17（空氣按1Kg/m3，標(biāo)準(zhǔn)狀況）,即在70m當(dāng)量距離下1kg 空氣氣力輸送17kg物料。
所需風(fēng)量為Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。
風(fēng)機風(fēng)量為Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。
2、輸灰管內(nèi)風(fēng)速校核：
依經(jīng)驗選輸灰管為ф273×9mm。
管內(nèi)流速：V=Q2/S=22.1m/s。
該計算值符合氣力輸送管內(nèi)流速之要求，且在經(jīng)濟(jì)流速范圍內(nèi)。
二、計算風(fēng)壓（壓損）
系統(tǒng)壓損由以下部分組成：P=P1＋P2＋P3＋P4。
P1為空氣管段的壓損（包括直段、變徑、彎頭、閥門、叉管等部分）計算復(fù)雜，本系統(tǒng)空氣管道為15m左右，此計算阻損P1=2.5KPa。
P2為低壓連續(xù)氣力輸送泵阻損，分為噴嘴部分和混合擴散段阻損，噴嘴部分在設(shè)定流速下可精確測定，本連續(xù)泵系統(tǒng)，測定為9～11KPa，取11KPa。
混合管和擴散管段由于與物料混合，阻損比純空氣高3～5倍，此計算取5倍，經(jīng)測定該段阻損為1.5Kpa。
P2=5×1.5+11=18.5KPa。
P3為輸灰管道總阻損，P3=K×L，L為當(dāng)量距離，K為流阻系數(shù)，K與氣力輸送物料容重，粒徑、氣量、管徑、輸粉濃度等參數(shù)相關(guān)，我們根據(jù)經(jīng)驗公式并結(jié)合我們多年從事氣力輸送得出的經(jīng)驗運行曲線，K=0.15～0.22。
P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）
P4為除塵器阻損（輸灰管末端接除塵器），P4=2KPa。則P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K為安全系數(shù)。
三、風(fēng)機選型
根據(jù)上述計算結(jié)果，查錦工羅茨風(fēng)機樣本（山東錦工風(fēng)機有限公司），推薦風(fēng)機型號為錦工250，升壓為58.8Kpa，流量為68.9m3/min，電機功率為110KW，轉(zhuǎn)速為1170r/min。
小結(jié)：水泥輸送行業(yè)中多使用到羅茨風(fēng)機，我們技術(shù)人員在核算出具體的壓力參數(shù)和流量參數(shù)之后，便可根據(jù)風(fēng)機廠家的選型樣本進(jìn)行選型。如果您有選型風(fēng)機的問題，可以聯(lián)系我們的官方客服熱線
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氣力輸送風(fēng)機只要采用的風(fēng)機有羅茨真空泵和高壓鼓風(fēng)機（漩渦氣泵），在物料輸送行業(yè)比如水泥，礦業(yè)、農(nóng)業(yè)糧食儲存輸送上應(yīng)用廣泛。在平時的應(yīng)用中我們接觸的比較多的是壓力方面比如水深方面的計算，而氣力輸送主要是一個輸送距離的問題，所以在這里講下氣力輸送風(fēng)機（羅茨真空泵及高壓鼓風(fēng)機）的選型計算公式：
一、輸送料與氣體的混合比
混合比是粉料氣力輸送裝置的一個非常重要的參數(shù)?；旌媳仍酱?，越有利于增大輸送能力，在相同的生產(chǎn)率條件下。所需的管道直徑就越小，可選用容量較小的分離、除塵設(shè)備，所消耗的風(fēng)量和能量也越小，從而使粉料氣力輸送裝置的投資費用降低、單位能耗減小。
計算公式：M=Gm／Gq…（Gm代表每小時輸送料的重量，Gq代表空氣的比重）
二、輸送風(fēng)速
運送物料在所有的輸送管段內(nèi)可靠運轉(zhuǎn)條件下，物料氣力輸送裝置具有最經(jīng)濟(jì)的工作性能時侯允許的最小氣流速度，就是輸送風(fēng)速。一般輸送風(fēng)速，應(yīng)較“經(jīng)濟(jì)速度”有10％一20％的裕量。可參考常用的管道里的不同輸送裝置。低壓壓送式輸送的氣流速度，一般為20m／s左右，高壓壓送式輸送的氣流速度，一般為8m／s左右。
三、輸送所需的風(fēng)量
所需風(fēng)量由物料的輸送率、混合比確定，可參考公式：
Q=(1．1-1．2)G／(Mч)式中：G．—講算輸送率，kg／h；
ч——空氣重度，在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下=1．2kgm3；
M——混合比。
四、輸送管道直徑
根據(jù)粉塵輸送所需的風(fēng)量和輸送速度來確定管道的直徑(m)：
D2=4Q/ЛV式中：Q–風(fēng)量m3/h
V–風(fēng)速m/s
五、輸送壓力
輸送氣體的壓力必須大于物料在輸送管中移動時各項壓降的總和△P總。這些壓降包括：物料在水平輸送管中的壓降△P1、物料在垂直輸送管中的壓降△P2、物料在輸送彎管中的壓降△P3、物料流經(jīng)卸料器及除塵器的壓降△P4等。
1.水平管道的壓損：
△P1=△P11+△P12=(λ11+Mλ12）（L/D)(ρV2/2)
式中:△P1——純氣體的壓降，Pa；
△P11一一由于管中輸送物料所引起的附加壓降(Pa)；
λ11——氣體摩擦系數(shù)；
λ12—附加摩擦系數(shù)(該系數(shù)主要根據(jù)試驗確定)
M–料氣質(zhì)量混合比；
L一水平輸送管長度，m；
D—水平輸送管直徑，m；
ρ—氣體的平均密度，kgm3；
V–氣體在管內(nèi)的流動速度，m／s。
2.垂直輸送管中的壓損：
△P2=△P21+△P22=(λ11+λ12）*（H/D)*(ρV2/2)+ρgH+ρMgHV/V1
式中，△P21一對應(yīng)于同等長度日的水平輸送管壓降，Pa；
△P22一克服重力做功所產(chǎn)生的壓降，Pa；
λ11——氣體摩擦系數(shù)；
λ12—附加摩擦系數(shù)(該系數(shù)主要根據(jù)試驗確定)
H—垂直管的高度，m；
M–料氣質(zhì)量混合比；
L—一水平輸送管長度，m；
D—-輸送管直徑，m；
ρ—氣體的平均密度，kgm3；
v——氣體在管內(nèi)的流動速度，m／s；
v1——物料的垂直移動速度，m／s；
g-重力加速度，m/s2。
3.管道彎頭的壓損：
△P3=△P31(1+N)=(λ11+Mλ12）*（L”/D)*(ρV2/2)*(1+N)
式中，△P31一彎管部分展開成直管時水平輸送管的壓降。Pa；
L’——曲率半徑為R的彎管弧長，m；
λ11——氣體摩擦系數(shù)；
λ12—附加摩擦系數(shù)(該系數(shù)主要根據(jù)試驗確定)
M–料氣質(zhì)量混合比：
D–蝓送管直徑。m；
ρ—氣體的平均密度，kgm3；
v——氣體在管內(nèi)的流動速度，m／s；
N–附加比例系數(shù)，可通過實驗求得。
本計算公式有專業(yè)人士提供，我們進(jìn)行采編，是為了更好的為公司羅茨真空泵及高壓鼓風(fēng)機新老客戶提供選型方面的幫助，
污水處理中風(fēng)機選型，一般根據(jù)池子中水的深度和管道壓力損失來確定風(fēng)機壓力，這個最簡單，但是在風(fēng)機風(fēng)量的確定上很多人不會計算，尤其因為曝氣量的計算公式復(fù)雜，在為客戶服務(wù)的過程中，錦工的“ 污師們 ”總結(jié)了一些經(jīng)驗公式來快速簡便的計算耗氧量，把復(fù)雜的工作簡單化了，不過經(jīng)驗公式僅限于交流和對比的，設(shè)計方案中是禁止利用經(jīng)驗公式來計算曝氣量的哦！
例如：參數(shù)：水量：46t/h，COD：1200mg/L
無BOD數(shù)據(jù)，按BOD=0.5*COD=600mg/L計
1、按氣水比計算：
接觸氧化池15：1，則空氣量為：15×46=690m3/h
活性污泥池10：1，則空氣量為：10×46=460m3/h
調(diào)節(jié)池5：1，則空氣量為：5×46=230m3/h
合計空氣量為：690+460+230=1380m3/h=23m3/min
2、按去除1公斤BOD需1.5公斤O2計算
每小時BOD去除量為0.6kg/m3×1100m3/d÷24=27.5kgBOD/h
需氧氣：27.5×1.5=41.25kgO2
空氣中氧的重量為：0.233kgO2/kg空氣
則需空氣量為：41.25kgO2÷0.233O2/kg空氣=177.04kg空氣
空氣的密度為1.293kg/m3
則空氣體積為：177.04kg÷1.293kg/m3=136.92m3
微孔曝氣頭的氧利用率為20%，
則實際需空氣量為：136.92m3÷0.2=684.6m3=11.41m3/min
3、按單位池面積曝氣強度計算
曝氣強度一般為10-20m3/m2h，取中間值，曝氣強度為15m3/m2h
接觸氧化池和活性污泥池面積共為：125.4m2
則空氣量為：125.4×15=1881m3/h=31.35m3/min
調(diào)節(jié)池曝氣強度為3m3/m2h，面積為120m2
則空氣量為3×120=360m3/h=6m3/min
總共需要37.35m3/min
4、按曝氣頭數(shù)量計算
根據(jù)停留時間算出池容，再計計算出共需曝氣頭350只，需氣量為3m3/h只
則共需空氣350×3=1050m3/h=17.5m3/min
再加上調(diào)節(jié)池的需氣量6m3/min，共需空氣：23.5m3/min
5、按經(jīng)驗值計算
僅供參考，大設(shè)計院一般用氣水，我們設(shè)計用經(jīng)驗值大約1公斤COD需要1公斤氧氣，1kg氨氮需要45.7kg氧氣。
根據(jù)以上經(jīng)驗大體可以確定出曝氣量，就能知道所需的風(fēng)機風(fēng)量，再根據(jù)池子的深度確定好所需的風(fēng)機壓力，接下來就簡單多了，咱用現(xiàn)成的選型系統(tǒng)來確定用多大的羅茨風(fēng)機即可，可搜索“錦工風(fēng)機”，進(jìn)入錦工公司網(wǎng)站，點擊導(dǎo)航欄“風(fēng)機選型”按鈕即可進(jìn)入選型頁面，選擇需要的壓力，輸入需要的風(fēng)量，點擊“選型”按鈕即可查詢所需的羅茨風(fēng)機的型號、電機功率、轉(zhuǎn)速、價格以及重量等詳細(xì)參數(shù)，實現(xiàn)隨時隨地手機選型，同樣也可在電腦上使用。該套選型價格查詢系統(tǒng)與市面上大多數(shù)廠家的羅茨風(fēng)機和回轉(zhuǎn)風(fēng)機參數(shù)都通用，用戶可以用來查詢對比價格。
這么一來，您是不是會算了，而且不僅能估算出風(fēng)量壓力，連羅茨風(fēng)機型號和價格都能查出來，讀了這篇文章是不是很漲本事。
今天為大家提供一份詳細(xì)的羅茨風(fēng)機參數(shù)計算的知識，以下內(nèi)容主要提供給技術(shù)人員參考，技術(shù)人員對羅茨風(fēng)機的風(fēng)量和壓力進(jìn)行核算，然后根據(jù)風(fēng)量和壓力對羅茨風(fēng)機進(jìn)行選型。
氣力輸送物料：水泥。
氣力輸送量：1000kg/min。(60t/h)
氣力輸送距離：當(dāng)量距離70m。
容重：1.2t/m3。
一、風(fēng)量計算
1、由氣固比計算需要用空氣量：
根據(jù)氣力輸送當(dāng)量距離，氣固比取U=17（空氣按1Kg/m3，標(biāo)準(zhǔn)狀況）,即在70m當(dāng)量距離下1kg 空氣氣力輸送17kg物料。
所需風(fēng)量為Q1=W/U=1000÷17＝59m3/min。
風(fēng)機風(fēng)量為Q2=1.1×Q1=1.1×59＝64.9m3/min 。
2、輸灰管內(nèi)風(fēng)速校核：
依經(jīng)驗選輸灰管為ф273×9mm。
管內(nèi)流速：V=Q2/S=22.1m/s。
該計算值符合氣力輸送管內(nèi)流速之要求，且在經(jīng)濟(jì)流速范圍內(nèi)。
二、計算風(fēng)壓（壓損）
系統(tǒng)壓損由以下部分組成：P=P1＋P2＋P3＋P4。
P1為空氣管段的壓損（包括直段、變徑、彎頭、閥門、叉管等部分）計算復(fù)雜，本系統(tǒng)空氣管道為15m左右，此計算阻損P1=2.5KPa。
P2為低壓連續(xù)氣力輸送泵阻損，分為噴嘴部分和混合擴散段阻損，噴嘴部分在設(shè)定流速下可精確測定，本連續(xù)泵系統(tǒng)，測定為9～11KPa，取11KPa。
混合管和擴散管段由于與物料混合，阻損比純空氣高3～5倍，此計算取5倍，經(jīng)測定該段阻損為1.5Kpa。
P2=5×1.5+11=18.5KPa。
P3為輸灰管道總阻損，P3=K×L，L為當(dāng)量距離，K為流阻系數(shù)，K與氣力輸送物料容重，粒徑、氣量、管徑、輸粉濃度等參數(shù)相關(guān)，我們根據(jù)經(jīng)驗公式并結(jié)合我們多年從事氣力輸送得出的經(jīng)驗運行曲線，K=0.15～0.22。
P3=0.22×70=15.4KPa。（取K取0.22）
P4為除塵器阻損（輸灰管末端接除塵器），P4=2KPa。則P=（P1+P2+P3+P4）×K=38.4×1.3=49.92KPa，其中K為安全系數(shù)。
三、風(fēng)機選型
根據(jù)上述計算結(jié)果，查錦工羅茨風(fēng)機樣本（山東錦工風(fēng)機有限公司），推薦風(fēng)機型號為錦工250，升壓為58.8Kpa，流量為68.9m3/min，電機功率為110KW，轉(zhuǎn)速為1170r/min。
小結(jié)：水泥輸送行業(yè)中多使用到羅茨風(fēng)機，我們技術(shù)人員在核算出具體的壓力參數(shù)和流量參數(shù)之后，便可根據(jù)風(fēng)機廠家的選型樣本進(jìn)行選型。如果您有選型風(fēng)機的問題，可以聯(lián)系我們的官方客服熱線
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>>常見疑問:非防爆羅茨風(fēng)機可以輸送沼氣嗎?-已解決-錦工風(fēng)機
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>>如何判斷濟(jì)南三葉羅茨鼓風(fēng)機哪家好?(策略篇)-錦工風(fēng)機
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原標(biāo)題：羅茨鼓風(fēng)機選型原則是什么？
羅茨鼓風(fēng)機是回轉(zhuǎn)式鼓風(fēng)機的一種，在各行業(yè)廣泛應(yīng)用，我廠生產(chǎn)的羅茨鼓風(fēng)機，流量為0.6-360m3/min，升壓10-80kpa，這些羅茨鼓風(fēng)機廣泛應(yīng)用于水泥、化工、化肥、冶煉、污水處理、水產(chǎn)養(yǎng)殖、電力、城市煤氣、氣力輸送等行業(yè)，滿足各行業(yè)的發(fā)展需要。
羅茨鼓風(fēng)機與離心鼓風(fēng)機相比，具體強制送風(fēng)的特點，離心鼓風(fēng)機在壓力變化時，流量變化很大，而羅茨鼓風(fēng)機在壓力變化時，流量變化甚微，具有強制送風(fēng)的特征。羅茨鼓風(fēng)機與壓縮機相比，又有經(jīng)濟(jì)耐用的特點，且風(fēng)量大。
羅茨風(fēng)機選型應(yīng)根據(jù)被輸送介質(zhì)的性質(zhì)，工藝流程所需的流量和壓力來確定，用戶訂貨時須說明輸送的介質(zhì)、流量、壓力三個參數(shù)，在確定壓力和流量時要考慮到管網(wǎng)阻力造成的壓力損失和系統(tǒng)泄漏造成的流量損失，可通過理論計算得到，也可通過同類裝置類比推算。
三葉羅茨風(fēng)機選型時可參考下圖參數(shù)表：
以上內(nèi)容由錦工鼓風(fēng)機（上海）有限公司（發(fā)布，轉(zhuǎn)載請注明出處。
優(yōu)質(zhì)高壓羅茨鼓風(fēng)機 羅茨鼓風(fēng)機間隙 山東錦工羅茨鼓風(fēng)機
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原標(biāo)題：羅茨鼓風(fēng)機如何在硫酸中應(yīng)用
羅茨鼓風(fēng)機屬容積式風(fēng)機，具有低噪音、高效節(jié)能、效率高、氣密性好等特點。目前羅茨鼓風(fēng)機已廣泛應(yīng)用于硫酸工藝中。
羅茨鼓風(fēng)機結(jié)合了往復(fù)式壓縮機和離心鼓風(fēng)機的優(yōu)點，在它們的基礎(chǔ)上加以改造，從而改進(jìn)了轉(zhuǎn)速和風(fēng)壓之間的關(guān)系，轉(zhuǎn)速不變的情況下，風(fēng)壓稍有變化，送風(fēng)量也保持不變，風(fēng)量與轉(zhuǎn)速之間成正比關(guān)系。
羅茨鼓風(fēng)機的不足之處是當(dāng)風(fēng)機出口受阻時容易造成壓力升高而導(dǎo)致機器損壞，使用時間久則兩轉(zhuǎn)子間、轉(zhuǎn)子與機殼間的間隙會擴大而導(dǎo)致送風(fēng)量下降。
羅茨鼓風(fēng)機的機殼中，以雙葉為例，有一對鑄鋼（或鑄鐵）的轉(zhuǎn)子分別安裝于平行的兩軸，轉(zhuǎn)子軸端的同步齒輪使兩轉(zhuǎn)子保持嚙合、傳動，因此，風(fēng)機工作時兩轉(zhuǎn)子作相反方向的等速旋轉(zhuǎn)，將轉(zhuǎn)子與機殼間的氣體擠出。氣體進(jìn)出口方向與出氣口方向，可利用上、下部分的壓差抵銷一部分轉(zhuǎn)子與軸的重量，以減輕對軸承的承壓，從而減少磨損。
圖1 羅茨鼓風(fēng)機葉輪
羅茨鼓風(fēng)機轉(zhuǎn)子的外形曲線是擺線構(gòu)成，輸送風(fēng)量決定長徑的大小，而短徑的大小主要由需用動力大小決定，即確定主軸直徑后則根據(jù)其強度要求再確定短徑，從而避免過大或過小。長半徑、短半徑和間隙量之和與主、被動軸的中心距相等。
羅茨鼓風(fēng)機的主軸每回轉(zhuǎn)一周等于壓出四次轉(zhuǎn)子與機殼間容積的氣量，每次的氣量相當(dāng)于圖1中左側(cè)轉(zhuǎn)子與外殼之間的空間部分，而這一空間部分的剖面面積略等于轉(zhuǎn)子的1/2橫截面，因此，風(fēng)機的輸風(fēng)量Q(m3/s)應(yīng)為：
Q=入VnnR^2B
式中：n——轉(zhuǎn)速，rpm/s;
R——轉(zhuǎn)子長半徑，m;
B——轉(zhuǎn)子寬度，m;
入V——容積效率，為0.7-0.8,進(jìn)出口風(fēng)壓差 愈大時入V愈小。
從上式可看出其輸風(fēng)量與轉(zhuǎn)速之間成恒定正比。與此同時，風(fēng)機的輸風(fēng)量還將呈現(xiàn)以下特性：
?。?）風(fēng)機的輸風(fēng)量是進(jìn)口氣體狀態(tài)下的氣量，而非標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)。風(fēng)機進(jìn)口負(fù)壓不同，其折合標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的輸風(fēng)量出不同，因此產(chǎn)量是有差別的。
?。?）風(fēng)機運行中當(dāng)壓力在允許范圍內(nèi)加以調(diào)節(jié)時，輸風(fēng)量之變動甚微，壓力選擇范圍很寬。
（3）風(fēng)機的運行必須考慮如何提高容積效率?？梢栽诖_保風(fēng)機正常運行的條件下通過盡量減少機殼與轉(zhuǎn)子、轉(zhuǎn)子 與轉(zhuǎn)子間的間隙，使其流回進(jìn)口的氣量最小化來提高容積效率。
若風(fēng)機出口遇到嚴(yán)重阻礙時，出口風(fēng)壓將急劇上升，并存在損壞風(fēng)機本體的可能性。為了保護(hù)羅茨風(fēng)機和設(shè)備的安全，特別是避免羅茨風(fēng)機的密封件受損，在風(fēng)機出口設(shè)置了安全閥。當(dāng)羅茨風(fēng)機及設(shè)備中的壓力異常升高到某一規(guī)定值（安全閥的開啟壓力）時，安全閥能夠自動開啟并排放介質(zhì)，以防止壓力繼續(xù)升高；當(dāng)羅茨風(fēng)機及設(shè)備中的壓力降低到某一規(guī)定值（安全閥的回座壓力）時，安全閥自動關(guān)閉。同時，在羅茨風(fēng)機的排氣端設(shè)置單向閥，一方面能避免突然停機時系統(tǒng)的氣體回流沖擊導(dǎo)致轉(zhuǎn)子反轉(zhuǎn)而損壞風(fēng)機；另一方面可以防止運行中的羅茨風(fēng)機排氣端的氣體回流至并聯(lián)的備用風(fēng)機，造成風(fēng)量流失和壓力不足。
圖2 羅茨鼓風(fēng)機結(jié)構(gòu)簡圖
羅茨風(fēng)機進(jìn)出口分別安裝一是錦工量阻性蜂窩式消聲器，抗性段采用了多室抗性膠直管通道及十字形吸聲片形式，從而保證了在較寬頻帶范圍內(nèi)具有足夠的消聲量。因進(jìn)入羅茨風(fēng)機的介質(zhì)中微粒的含量不得超過100mg/m3，微粒最大尺寸不得超過最小工作間隙的一半，即應(yīng)在0.1mm以下，因此在進(jìn)氣口消聲器前須連接濾清器予以凈化。
在羅茨風(fēng)機中氣體主要是絕熱壓縮，但壓縮比不大，可簡化地把氣體作為不可壓縮的流體進(jìn)行計算，其所需功率為
N=QH/102η
式中：Q輸風(fēng)量，m3/s;
H風(fēng)壓，mmftO 即Kg/m2;
η效率，為0.7?0.8。
在硫酸生產(chǎn)系統(tǒng)中應(yīng)用的風(fēng)機進(jìn)出口的靜壓，主要由其前后設(shè)備阻力的總和決定。
羅茨風(fēng)機的啟動、運行、常備機切換的控制方法以及出現(xiàn)異常狀態(tài)的處理和注意事項均與它的工作原理和性能有關(guān)。風(fēng)機運行時原動機對風(fēng)機所作的驅(qū)動功L主要消耗在二個方面：一是使風(fēng)量Q獲得壓頭H的有效功L有效；二是消耗在機器摩擦等方面的無效功L無效。在啟動時原動機還需有使靜止的鼓風(fēng)機達(dá)到額定轉(zhuǎn)速的功L啟動。這樣在風(fēng)機啟動時原動機需作的功為：
L=L有效+L無效+L啟動
正確掌握所需的啟動功率至關(guān)重要。要使一個能轉(zhuǎn)動的剛體從靜止?fàn)顟B(tài)達(dá)到轉(zhuǎn)速n，稱為轉(zhuǎn)動慣量,用于測量轉(zhuǎn)動體慣性，其值I=Emr2, 即等于構(gòu)成轉(zhuǎn)動剛體各質(zhì)點質(zhì)量與其到轉(zhuǎn)軸的垂直距離平方的乘積的總和。
在選擇風(fēng)機電機時，主要考慮正常運行所需的功率大小，不可能將啟動功率全數(shù)加上，否則有可能因為在正常運行時的電機負(fù)荷很輕而造成不必要的浪費，反之，會因啟動時所需的功率太大而無法啟動。
羅茨風(fēng)機要實現(xiàn)無負(fù)荷，必須了解影響負(fù)荷的因素。負(fù)荷可用輸風(fēng)量 Q和壓頭H的乘積來表示，只要任何一項為零或降到很小均能滿足無負(fù)荷（或基本上無負(fù)荷）啟動的條件。離心式鼓風(fēng)機可用關(guān)閉進(jìn)出口閥門或其中一閥來實現(xiàn)零負(fù)荷，但羅茨風(fēng)機因自身結(jié)構(gòu)的原因不能采用輸風(fēng)量Q為零或大幅降低的措施，因而只有考慮如何降低壓頭H。
圖3 風(fēng)機連接副線
我們在風(fēng)機進(jìn)出口聯(lián)通一副線，使風(fēng)機出口的氣體回流進(jìn)口來降低壓頭H。副線的接法如圖3所示，從進(jìn)口閥之后接到出口閥之前。該副線并非隨便裝一根管都能啟動，必須選擇合適的管徑，使風(fēng)機的額定風(fēng)量全部通過副線，此時副線中的流速應(yīng)等于或不大于50m/s,這樣啟動才不會有問題，也不必流速選擇太低致使副線管徑過大。當(dāng)流速達(dá)到80m/s以上，且電機是風(fēng)機的標(biāo)準(zhǔn)配置，則難以啟動。選擇流速50m/s這一數(shù)值源于對風(fēng)機氣體通過副線回流時的進(jìn)出口壓差的計算、以及日常收集一些副線大小不同的風(fēng)機啟動成功和失敗的經(jīng)驗而總結(jié)后得出的，應(yīng)用時可再行驗證適宜性。這里必須提醒的是，當(dāng)出口閥處于開啟狀態(tài)而啟動風(fēng)機，必須確保不會被來自其它風(fēng)機的氣體所倒壓。硫酸生產(chǎn)系統(tǒng)不宜在出口閥前安裝放空閥。
在風(fēng)機運行中，直接利用調(diào)小進(jìn)口閥或出口閥調(diào)節(jié)風(fēng)量，其效果甚微，因為它僅改變了進(jìn)出口間的壓差，可是從間隙漏回進(jìn)口的氣體增量卻很微小，因此這樣調(diào)節(jié)風(fēng)量并沒有多大價值，反而會顯著增加風(fēng)機的功率消耗，尤其是調(diào)小風(fēng)機出口閥對風(fēng)機存在一定的危險性。雖然調(diào)小進(jìn)口閥來調(diào)節(jié)風(fēng)量使得進(jìn)口負(fù)壓增大，風(fēng)機進(jìn)口氣體的狀態(tài)發(fā)生改變，使標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的風(fēng)量減少，看起來比調(diào)小出口閥的調(diào)節(jié)作用大。但是，從計算結(jié)果看，功率消耗的增加卻更嚴(yán)重，一樣不可取。
在羅茨鼓風(fēng)機進(jìn)口閥之后和出口閥之前連接一副線，是確保風(fēng)機本體和硫酸生產(chǎn)系統(tǒng)安全的重要保障。在處于硫酸生產(chǎn)的系統(tǒng)阻力條件下，如無副線，不論進(jìn)出口閥是開啟還是關(guān)閉，風(fēng)機的啟動都有困難或危險，而且還可能發(fā)生一些意想不到的事故。
對于全速工頻運行的硫酸生產(chǎn)系統(tǒng)，只有通過調(diào)節(jié)進(jìn)氣閥門開度來調(diào)節(jié)風(fēng)量，使得進(jìn)風(fēng)風(fēng)阻增加、風(fēng)壓降低，從而導(dǎo)致電能浪費；若采用輸出排風(fēng)方式調(diào)節(jié)輸出流量，同樣造成電能浪費。
羅茨風(fēng)機具有恒轉(zhuǎn)矩負(fù)載特性，恒壓控制后系統(tǒng)運行在恒轉(zhuǎn)矩變流量狀態(tài)。將羅茨風(fēng)機原有的工頻控制改造為變頻控制，利用壓力傳感器進(jìn)行反饋閉環(huán)矢量控制，實現(xiàn)變頻調(diào)速，系統(tǒng)流量需減小時，降低羅茨風(fēng)機轉(zhuǎn)速，使羅茨風(fēng)機在規(guī)定壓力下低流量點運行。羅茨風(fēng)機的輸入功率與流量成近似線性關(guān)系。因此，羅茨風(fēng)機進(jìn)行變頻改造后可降低羅茨風(fēng)機的運行轉(zhuǎn)速，減小電消耗，其節(jié)能效果主要決定于所運行流量的大小，羅茨風(fēng)機的耗電量與流量成正比。
變頻控制使運行系統(tǒng)實現(xiàn)了軟起動、軟停止，減小了系統(tǒng)起動時對電網(wǎng)的沖擊。且由于羅茨風(fēng)機運行轉(zhuǎn)速的降低，減小了機械磨耗，從而延長了電機和羅茨風(fēng)機的使用壽命。
羅茨鼓風(fēng)機啟動時，須在自身的生產(chǎn)系統(tǒng)中對其副線的風(fēng)速控制指標(biāo)加以驗證，以確認(rèn)最佳控制值。若遇計劃或緊急停車時，務(wù)必牢記先開副線閥，然后才能關(guān)閉進(jìn)、出口閥。若遇系統(tǒng)阻塞，應(yīng)謹(jǐn)慎判斷是否立即開啟副線閥，以化解危機。
綜合硫酸生產(chǎn)系統(tǒng)的規(guī)模及配置情況，合理設(shè)計羅茨鼓風(fēng)機的副線并能在啟動、正常運行、常備機切換以及出現(xiàn)異常狀態(tài)中得到正確運用和操控，是十分重要的。
羅茨鼓風(fēng)機的高效使用，不僅為工人帶來了工作上的便利，還為硫酸穩(wěn)定的生產(chǎn)起到了促進(jìn)作用。
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